柱塞泵系统参数非线性变化规律???    中山神湾云梯车出租,   中山云梯车出租,  云梯车出租      柱塞泵流量、转矩损失机理模型与柱塞马达能量损耗估计模型的结构基本一致。复合参数Cμ、Cβ、Kpsv和Kv对柱塞泵效率特性起主导作用，若仍视其为常数将严重影响机理模型全工况预测精度。复合参数随运行参数的变化规律取决于其中的Rl、β、f、Rf等系统参数，因此分析柱塞设备效率下降以及性能退化的关键是把握系统参数非线性变化规律。可见柱塞设备流量、转矩损失机理模型虽结构简单，但本身却极为复杂。

     泄漏液阻，各摩擦副泄漏液阻Rl与h3成反比。一般处理为各摩擦副油膜平均厚度，其中，hv和hs随Δp的增大而增大，hc为定值，ε随Δp的增大而增大，则Rl随Δp的增大而减小，Cμ与Δp正相关。由于nL对h的影响较小43，可不考虑nL对Cμ的影响。

    油液有效体积弹性模量油液有效体积弹性模量可由IFAS模型进行描述，该模型得到了实验验证，体现了油液温度、压力和含气量等以上各影响因素对β的影响规律。IFAS模型，p为绝对压力，p0为初始压力，ν为含气量，m为油液体积弹性模量压力相关系数，取值为11.4，κ为气体多变常数，取值为1.4，β0为油液体积弹性模量常数项。nTT0,00，n为油液体积弹性模量温度相关系数，取值为-8MPa/℃，β0,T0为0℃油液体积弹性模量常数项，取值为1.87GPa28。图6.2IFAS模型计算结果IFAS模型计算结果，可以看出油液温度、压力和含气量对β均有一定影响。β随油液温度的升高而减小，随油液压力的升高而升高，当油液压力达到一定程度时，β变化趋于平缓。含气量对β的影响较为严重28，特别在低压状态下。当压力降低，气体从油液中析出时，β将急剧下降。高转速下导致柱塞泵气穴现象产生的关键就在于吸油过程中柱塞腔压力pcp随nL升高而下降，柱塞腔内β随之大大降低。修正复合参数Cβ，Δpflow为柱塞腔吸空导致的压降，与nL正相关。柱塞腔内β与nL负相关，则Cβ与nL正相关。随Δp的升高，Cβ不显著增加，可认为Cβ与Δp不相关。

 

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     库伦摩擦因数,  各摩擦副依靠液压分离力与压紧力相平衡，液压分离力又分为主要力和次要力。配流副和滑靴副液压分离主要力为静压支承力，次要力为热楔支承力，柱塞副液压分离主要力为动压支承力，次要力为挤压支承力85。液压分离主要力抵消了绝大部分压紧力，剩余压紧力由次要力分担。油膜润滑状态受平衡系数B（液压分离主要力与压紧力的比值）以及剩余压紧力的影响严重。B越小，剩余压紧力越大，油膜润滑状态越恶劣。统一表示各摩擦副库伦摩擦因数，μf为实际库伦摩擦因数。

   （1）配流副库伦摩擦因数fv配流副液压压紧力和静压支承力均与Δp呈正比。当Δp较小时，受弹簧预紧力影响，压紧力远大于静压支承力，此时B较小。随着Δp的增大，B也随之增大并逐渐趋于1，一般为0.95~0.9986。剩余压紧力随Δp的增大而增大，最小油膜厚度hmin与热楔支承力负相关，因此hmin随Δp的增大而减小，配流副逼近边界润滑状态47，μf随之增大。可见随Δp的增大，fv先降低而后急剧升高。

   （2）滑靴副库伦摩擦因数fs滑靴副压紧力中包括滑靴压板和压紧弹簧的作用力，同理，可知fs随Δp的增大先降低而后急剧升高。

    （3）柱塞副库伦摩擦因数fn，柱塞腔排油阶段，柱塞副A点无动压承载能力，挤压支承力与Fa相平衡，界面始终处于边界润滑状态，μf较大，B为0；B点动压支承力与Fb相平衡，动压支承力随vp的升高而增大，随hmin的增大而减小，当Fb一定时，hmin随vp的升高而增大，B点逐渐过渡至油膜润滑状态，μf随之减小，挤压承载力承担极小部分Fb，B趋近于135。Fa和Fb随Δp的增大而增大，则hmin随Δp的增大而减小，μf随之增大，总体上fn与Δp正相关。热楔支承力和动压支承力与nL正相关，与hmin负相关，当Δp一定时，各摩擦副hmin随np的升高而增大，μf随之减小。综上所述，fpsv、Kpsv与nL负相关，并随Δp的增大先减小而后增大。

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